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MultiPurpose Autoclaved Aerated Concrete

Manual técnico

Diseño estructural

Vista de diseño estructural .PDF

General

Los siguientes temas en esta sección muestran el método para el diseño estructural del panel AERCON y sistemas bloque.


Incluye:

Gráficos y análisis de diafragma para los paneles de piso y del techo del palmo

Span gráfico y conexiones para paneles de pared no carga del cojinete

Portador y cizallamiento análisis de pared para bloques y paneles de pared vertical de carga

Para aplicaciones adicionales con otros sistemas de construcción AERCON, consulte a un representante de AERCON.


Paneles de piso

General

Allí es un número de razones para elegir los pisos de concreto aireados esterilizados. Consideremos el bajo peso, por ejemplo. Esto influye en el tamaño y el peso de la Fundación, puesto que una planta tradicional pesa tres veces más que su homólogo AERCON.

Las características resistentes al fuego para AERCON son excepcionales.






También, los paneles de piso AERCON tienen características termales y sonidas superiores inherentes al material AERCON.

Otra ventaja del uso de los paneles de piso AERCON es la velocidad de instalación. Un área de suelo hasta 40 pies 2 se instala fácilmente con la elevación de una grúa utilizando un equipo bien entrenado erección.

Fabricación

Los paneles de piso se suministran en base de fuerza de clase AC4 y AC6. La longitud máxima del panel es 20' - 0". El ancho del panel estándar es 2' - 0". Un grueso del panel nominal de 6", 8", 10" o 12" está disponible según los requisitos de carga y palmo.


Refuerzo se coloca en claves juntas entre los paneles para la continuidad y el rendimiento de diafragma.


Sistema de paneles

Los paneles de piso son hechos a medida. Su longitud, grosor y refuerzo se determinan basado en los requisitos de construcción y especificaciones. El ancho del panel estándar es 2' - 0". Vea la sección de Resumen de la información del perfil del panel.





Aperturas y corte del panel

El tamaño, la ubicación y el tipo de corte o de apertura deben ser coordinadas con AERCON antes de la fase de diseño para evitar modificaciones innecesarias de campo.




La razón de esto es que cada apertura, muesca o corte (redondo, rectangular, diagonal) provoca estrés adicional en el área alrededor del corte potencial. Los requisitos de refuerzo adicional pueden tenerse en cuenta durante el proceso de diseño y fabricación.



Grueso del panel

El espesor de los paneles de piso AERCON depende del período requerido y cargas.

Las siguientes cargas típicas pueden utilizarse para calcular el espesor del panel. Sin embargo, todos los paneles están diseñados en base a los requerimientos del proyecto, como se especifica en el diseño profesional.


Peso del panel de piso

39 pcf para AC4

49 pcf para AC6


Cargas de muertos

Piso 5 psf

Techo/Mech 10 psf

Partición 20 psf




Sobrecargas

40 psf para residencial

50 psf para oficinas

80 psf para corredores

100 psf para salir


Para las cargas no estándar y cuestiones conexas, consulte a un representante de AERCON. Revise todos los requisitos jurisdiccionales locales para cualquier diseño requerido adicional o diferente cargas.

El gráfico abajo muestra representativos palmos para una gama de sobrecargas. Este gráfico puede ser usado para la determinación preliminar del espesor requerido para un proyecto en particular. Puesto que los paneles de piso están diseñados únicamente para un proyecto, la duración máxima para un panel individual puede desviarse del valor gráfico.

Deflexión

La desviación permisible de paneles AERCON, debido a la carga total, es L/180. La desviación permisible para la carga viva es L/240.

Support

La longitud del cojinete requerido para los paneles de piso AERCON es 2 1/2" mínimo.

Grouting

Las articulaciones claves en los paneles adyacentes están llenas de lechada de cemento con el fin de proporcionar una transferencia del esquileo del diafragma positivo.


Paneles de techo

General

Para mejorar aún más el clima de sala de un edificio, un rendimiento acústico y rendimiento térmico, un sistema de paneles de techo AERCON es la mejor solución para lograr todas estas características. Paneles de techo AERCON pueden instalarse en un plano inclinado u horizontal. Se minimizan los efectos térmicos, dentro del edificio, de las temperaturas de verano y de invierno. Similar a los paneles de suelo AERCON, paneles de techo AERCON




pesa menos que otros sistemas de techos de concreto. Por lo tanto, una reducción en el tamaño y el peso de la Fundación del edificio de sistema puede ser posible.

Otra ventaja del uso de los paneles del techo AERCON es la velocidad de instalación. Un área de la azotea hasta 40 ft 2 se instala fácilmente con la elevación de una grúa utilizando un equipo bien entrenado de la erección. Las características resistentes al fuego para AERCON son excepcionales.

Instalación del panel de techo horizontal (plano).

Fabricación

Los paneles del techo se suministran en base de fuerza de clase AC4 y AC6. La longitud máxima del panel es 20' - 0". El ancho del panel estándar es 2' - 0". Un grueso del panel nominal de 8", 10" o 12" está disponible según los requisitos de carga y palmo.


Sistema de paneles

Paneles de techo son hechos a medida. Su longitud, grosor y refuerzo se determinan basado en los requisitos de construcción y especificaciones. El ancho del panel estándar es 2' - 0". Vea la sección de Resumen de la información del perfil del panel.

Aperturas y corte del panel

Todos los paneles pueden cortarse y pueden contener aberturas a lo largo del panel. Sin embargo, el tamaño, la ubicación y el tipo de corte o de apertura deben ser coordinadas con AERCON antes de la fase de diseño para evitar modificaciones innecesarias de campo.




La razón de esto es que cada apertura, muesca o corte (redondo, rectangular, diagonal) provoca estrés adicional en el área alrededor del corte potencial. Los requisitos de refuerzo adicional pueden tenerse en cuenta durante el proceso de diseño y fabricación.



Grueso del panel

El espesor de los paneles de piso AERCON depende del período requerido y cargas.

Las siguientes cargas típicas pueden utilizarse para calcular el espesor del panel. Sin embargo, todos los paneles están diseñados en base a los requerimientos del proyecto, como se especifica en el diseño profesional.


Peso del panel de piso

39 pcf para AC4

49 pcf para AC6


Cargas de muertos

Piso 5 psf

Techo/Mech 10 psf

Partición 20 psf




Sobrecargas

40 psf para residencial

50 psf para oficinas

80 psf para corredores

100 psf para salir


Para las cargas no estándar y cuestiones conexas, consulte a un representante de AERCON. Revise todos los requisitos jurisdiccionales locales para cualquier diseño requerido adicional o diferente cargas.

El gráfico abajo muestra representativos palmos para una gama de sobrecargas. Este gráfico puede ser usado para la determinación preliminar del espesor requerido para un proyecto en particular. Puesto que los paneles de piso están diseñados únicamente para un proyecto, la duración máxima para un panel individual puede desviarse del valor gráfico.

Deflexión

La desviación permisible de paneles AERCON, debido a la carga total, es L/240. La desviación permisible para la carga viva es L/360.

Apoyo

La longitud del cojinete requerido para los paneles de piso AERCON es 2 1/2" mínimo.

Rejuntado

Las articulaciones claves en los paneles adyacentes están llenas de lechada de cemento con el fin de proporcionar una transferencia del esquileo del diafragma positivo.


Formas de techo

Tradicionales techos planos o inclinados son posibles con los paneles del techo AERCON. La inclinación del techo para el drenaje puede lograrse por la estructura de soporte de la estructura subyacente se inclina o proporcionando una capa de aislamiento cónico (método tradicional) en los paneles de techo.

Instalación del panel de techo inclinado.


Análisis de diafragma

Los paneles de piso y techo AERCON crean diafragmas estructurales que pueden ser diseñados para resistir cargas laterales debido al viento o terremoto. El sistema de paneles, como un diafragma, actúa como un elemento de viga horizontal, grandes y profundos, que abarca la longitud y la anchura de la estructura.

Cada diafragma esté firmemente conectado a la carga lateral resistiendo el sistema para que las fuerzas desarrollaron dentro del diafragma, normal y paralelo al sistema de resistencia, puede ser transferido correctamente. Este accesorio se logra a través de la fricción del esquileo, sujetadores mecánicos, cizalla clavos y/o por enclavijar acero de refuerzo en el formado

y vertió viga lazo alrededor del perímetro del diafragma según se requiera.

El diseño de los diafragmas de techo y piso comienza determinando que el lateral cargas sobre la estructura que se transfieren a cada membrana. Estas fuerzas se derivan de las normas aplicables. Una vez que estas fuerzas se derivan para ambas direcciones principales de la estructura, se aplican a los diafragmas que luego son analizados de una manera similar a una viga horizontal en soportes simples.

Para la distribución de fuerzas en el lateral de carga resistencia al sistema, el diafragma es normalmente

considerado infinitamente rígido. Las fuerzas se distribuyen entre el sistema resistencia de carga lateral en proporción a la rigidez de los elementos que comprende el sistema de resistencia. Sin embargo, el diseño de diafragma normalmente se basa en el principio de un diafragma flexible (viga) sobre soportes rígidos.

En el acompañamiento ejemplo de diseño, carga lateral y cálculos asociados se muestran para la dirección paralelos a la dirección de los paneles de techo. El mismo procedimiento también sería necesario para la dirección ortogonal.


Por la observación, la situación crítica para la transferencia de corte en el plano dentro del diafragma está entre los paneles de primeros y segundo en ambos extremos de la estructura, ya que este es el lugar para el esfuerzo cortante máximo en una articulación de diafragma. Esta fuerza de esquileo se transfiere entre los paneles mediante la tecla de lechada. El esfuerzo cortante máximo desarrollado dentro de la llave de lechada se comprueba con el valor admisible del esquileo del panel.

El análisis de diafragma comienza por determinar el momento máximo dentro del diafragma usando las fórmulas tradicionales de la viga. La tensión resultante debido a este momento se comprueba con la tensión admisible en el refuerzo en la viga de enlace. Esto se logra dividiendo el momento máximo desarrollado dentro del diafragma por la "profundidad" del diafragma (es decir, su dimensión horizontal) para determinar la fuerza resultante acorde a la tracción. La tensión resultante en el reforzar la viga perimetral bonos se determina dividiendo la fuerza extensible acorde por el área de refuerzo amueblado. El esfuerzo de compresión resultante en los paneles se comprueba con el esfuerzo de compresión flexión admisible. El esfuerzo de compresión resultante se determina dividiendo el momento máximo de los módulos de sección del diafragma. La fuerza del acorde del diafragma se transfiere de los paneles a la viga de enlace basada en el

adherencia entre los dos elementos. La tensión de esquileo en la interfaz de viga del panel/bond se comprueba en base a la tensión de esquileo admisible en los paneles y el área disponible del esquileo. Esta transferencia del esquileo se considera que ocurren a lo largo de una mitad de la longitud (L).

Finalmente, el esfuerzo cortante a lo largo de cada borde corto del diafragma se transfiere de los paneles a la viga de enlace basada en la adherencia entre los dos elementos.

Se comprueba la tensión de esquileo en la interfaz de viga del panel/bono basado en el esfuerzo cortante admisible de los paneles y el área disponible del esquileo. Esta transferencia del esquileo se considera que ocurren uniformemente por toda la profundidad (H) del diafragma.

Si la tensión de esquileo real excede el esfuerzo cortante admisible, cizalla fricción refuerzo teoría puede ser utilizada para proporcionar el traslado requerido del esquileo.

Este mismo procedimiento se repite luego con las cargas transferidas al diafragma para cualquier otra dirección principal.

Cuando el diafragma se compone de múltiples 'tiras' de los paneles, tales como los dos 'tiras' del ejemplo de diseño de panel, debe comprobarse la cizalla a través de la articulación entre el panel 'tiras', resistida por el acero de refuerzo,.

Una conexión de continuidad entre los paneles y la viga de enlace se logra por medio de barras de las uniones de paneles de refuerzo en la viga de enlace.

Fórmulas: Fuerza extensible acorde (Tc):


T c = M

j H


donde M es el momento de diseño del diafragma, 'j' se toma como unidad (1.0) y 'H' es la profundidad del diafragma.


V g = F v (a)


donde VF es la tensión de esquileo permisible en el AAC y 'a' es la altura de la boquilla llenado llave conjunta o grueso (dimensión vertical) de la viga del panel/enlace, dependiendo de la altura de contacto. Dimensiones para la articulación clave figuran en el detalle al final de esta subsección.

Área de refuerzo de esfuerzo cortante (un vf):


Un vf = V u

µ fs

donde 'Vu' es el esfuerzo cortante de diseño, 'µ' es el coeficiente de fricción igual a 0,45 y Fs es la tensión admisible en el refuerzo.


Ejemplo

Una sola historia del edificio, 40 pies de ancho por 100 pies de largo, está sometida al viento que se traduce en las cargas mostradas ser inducida hacia el diafragma de techo del edificio. El diafragma está rodeado por una viga de hormigón bonos perimetral con dos #4, grado 60 barras de refuerzo. Los paneles de techo diafragma son fuerza clase AC4, nominal 8" de grosor por 2 pies de ancho. Determinar la idoneidad del diafragma para resistir las cargas impuestas. Ver propiedades de tabla en la sección Resumen para los valores de tensión permisible. Tensiones admisibles pueden incrementarse en un tercio desde la combinación de carga incluye viento.

Permitida la tensión de esquileo en AERCON reforzado paneles = 15 psi

Admisible a flexión estrés compresiva en AERCON reforzado paneles = 193 psi

Considerar primero las cargas de viento aplicadas a las paredes largas.

Compruebe la cizalla en la ubicación crítica para avión esquileo transferencia dentro del diafragma, que se encuentra entre los paneles de primeros y segundo. La lechada lleno Junta clave entre las transferencias de los paneles adyacentes la cizalla. El esfuerzo cortante en los paneles AERCON controla la fuerza conjunta.


V = 9.978 libras – 2 pies (276 plf) = libras 9.426


V g = F v (a) = [(15 psi) (1,333)] (2,79 adentro) (12 / ft) = 669 plf > 9426 lbs / 40 ft = 236 plf así conjunta lechada clave está bien


Fuerza extensible acorde: T c = M = 234.2 ft-k = 5.86 kips

j (1.0) (H) 40 ft


Compruebe la tensión de tracción en la viga reforzando Bares bonos acorde y flexural esfuerzo de compresión en los paneles:


(f) c T = s = kips (1.000 libras/kip = 5,86 14.650 psi

con y 2 (0,20 pulgadas 2)


(F) con = 24.000 (1,333) = 32.000 con (2) # 4 14.650 > bares están bien


(f) (b) = = M 234.2 ft-k (1.000 libras/kip) = 2 = ft/lbs 1.331 9.2 psi

con ft 0,66) (40 pies) 2

6


(F) (b) = 193 (1,333) = 257 con estrés compresiva es OK AERCON 9.2 > Shear (fuerza acorde) se desarrolla a lo largo de una mitad de la longitud del diafragma.


= el 5.86 en kips (1.000 libras/kip) = 117

plf

(1/2) 100 ft


V AAC = [(15 psi) (1,333)] (7,874 adentro) (12 / ft) = 1889 plf > 117 plf por cizallamiento entre el panel y bonos de la viga es bien cortante a lo largo de cada borde corto está desarrollado uniformemente a lo largo de la profundidad del diafragma.


v = lb 9978 249 plf =

40 ft


V AAC = [(15 psi) (1,333)] (7,874 adentro) (12 / ft) = 1889 plf > 249 plf así cizallamiento entre el panel y bonos de la viga está bien


Ejemplo

Una sola historia del edificio, 40 pies de ancho por 100 pies de largo, está sometida al viento que se traduce en las cargas mostradas ser inducida hacia el diafragma de techo del edificio. El diafragma está rodeado por una viga de hormigón bonos perimetral con dos #4, grado 60 barras de refuerzo. Los paneles de techo diafragma son fuerza clase AC4, nominal 8" de grosor por 2 pies de ancho. Determinar la idoneidad del diafragma para resistir las cargas impuestas. Ver propiedades de tabla en la sección Resumen para los valores de tensión permisible. Tensiones admisibles pueden incrementarse en un tercio desde la combinación de carga incluye viento.

Permitida la tensión de esquileo en AERCON reforzado paneles = 15 psi

Admisible a flexión estrés compresiva en AERCON reforzado paneles = 193 psi


Detalles de diafragma


Paneles de pared de cojinete de la no-carga

General

Exterior paredes principalmente determinan la eficiencia de mantener el clima general en el lugar de trabajo durante el invierno frío y caliente en los meses de verano. El uso de paneles de pared AERCON es una elección lógica para el uso con edificios industriales y comerciales.

Para su consideración legítima dentro del mercado de la construcción, los paneles de pared deben montarse rápidamente y eficientemente manteniendo un alto estándar de calidad del lugar. Cuando estos




factores de instalación se logran, el resultado final se traduce en economía.

AERCON ha abordado estas cuestiones mediante el suministro de un producto tecnológicamente avanzado al mercado comercial del edificio. Puede construirse un edificio, el diseño de los cuales ha sido coordinado con productos AERCON, para alcanzar el mínimo esfuerzo y gastos. Un edificio diseñado entonces contendrá uno de los mejores materiales de aislamiento térmico y sonido




disponible en el mercado actual. El ambiente acústico asociado con materiales AERCON proporciona el más alto calidad cuarto ambiente.


Las capacidades de los paneles de pared no se limitan a sólo las paredes exteriores. Los paneles de pared se pueden utilizar fácilmente para carga no teniendo las paredes interiores y muros de fuego. Todas estas aplicaciones, que ya están siendo utilizadas en el mundo, también pueden ser utilizadas en los Estados Unidos. Las posibilidades son ilimitadas.


AERCON no-portante paneles de pared vertical conectada a una estructura de marco de acero.


Fabricación

Los paneles de pared se suministran en base de fuerza de clase AC4 y AC6. La longitud máxima del panel es 20' - 0". El panel estándar alto y el ancho es de 2' - 0". Un grueso del panel nominal de 8", 10" o 12" está disponible según los requisitos de palmo y las cargas de diseño.

Aperturas y corte del panel

Todos los paneles pueden cortarse en diferentes ángulos y pueden contener aberturas a lo largo del panel. Sin embargo, el tamaño, la ubicación y el tipo de corte o de apertura deben ser coordinadas con AERCON antes de la fase de diseño para evitar modificaciones innecesarias de campo. La razón de




se trata de que cada apertura, muesca o corte (redondo, rectangular, diagonal) causa estrés adicional en el área alrededor del corte potencial. Los requisitos de refuerzo adicional pueden tenerse en cuenta durante el proceso de diseño y fabricación.




Sistema de paneles

Trabajando con un ancho de panel estándar de 2' - 0" puede conducir a la eficiencia de la construcción. El panel estándar debe ser coordinado y ajustado para la elevación de un edificio que contiene una tira de windows u otras interrupciones de fachada.

Grueso del panel

Allí es una serie de factores que determinan el grosor de una pared AERCON. Además de los requisitos que se establecen para el aislamiento térmico y acústico, las cargas laterales afectan directamente el diseño. En la mayoría de los casos, un panel de pared gruesa de 8" es suficiente para resistir las cargas de diseño.

Pared Heights

La altura de los paneles de pared horizontal AERCON es ilimitada. Disposiciones especiales para las limitaciones de la construcción de aplicaciones de gran altura son necesarias como se muestra.




Anclajes de pared

Los anclajes de pared deben especificarse por el diseño profesional basados en las especificaciones del proyecto. Platos típicos y los detalles de conexión se muestran en la sección de detalles de construcción.

Deflexión

La desviación permisible lateral de los paneles de pared AERCON debido a la carga lateral es L/240.

Soporte lateral

Paneles de pared para AERCON, el mínimo requerido teniendo longitud para resistencia a las cargas laterales es 11/2".


Stands for the weight of the Panel

When designing a bracket for the resulting self-weight of a single or multiple panel stacked panels, the contact area between a panel and its

support should result in a stress of bearings which do not exceed the permitted values as shown in the following table. The minimum size of bearing in any direction is 4 ".




Diseño de conexiones del Panel de pared

Un aspecto clave de sistemas de paneles de pared de cojinete de la no-carga AERCON es la conexión entre un panel y la superestructura. Para la mayoría de los casos, se utiliza una conexión de anclaje de la placa de pared. Placa de pared anclas y otros tipos de conexión, como se muestra en la sección de detalles de construcción, están diseñados para







transferir cargas laterales de un panel de pared de la estructura de soporte. El diseño de estas conexiones es relativamente simple. El siguiente ejemplo de diseño y tipos de conexión disponible permitirá el diseño profesional especificar la conexión apropiada en cada ubicación deseada dentro del sistema del panel de pared. La capacidad nominal de la placa de pared





anclajes es una función de la clase de fuerza de AAC. Mientras AC4 y AC6 son las típicas clases de fuerza fabricados, paneles de pared pueden especificarse como AC3.3 o AC4.4 para que coincida con los valores de capacidad publicados.




Ejemplo

Hipótesis de diseño:
Carga de diseño = 35 psf
clase de resistencia = AC4.4
longitud del Panel = 15 ft
(distancia de cuadrícula de 5 a 6)
Panel de altura = 2 ft cada
grueso del Panel = 8 en Nominal
tamaño de apertura = 4 pies x 4 pies
(centrado en la Bahía)

Conexión A

Reacción en conexión A = psf 35 * (1 + 1 pies) * 15 ft/2 = 525 libras basados en un cuarto de la superficie bruta de Panel 1 y un cuarto de la superficie bruta de Panel 2.

Uso Fixinox ancla 913 69 o 70 817 (capacidad = 675 libras) dependiendo de la disposición de apoyo. Para el estilo de 70 817 de anclaje, para conectar dos paneles horizontales adyacentes a la misma columna, un carril de anclaje sería necesario situado en la línea de centro columna.

Conexión B

Reacción en conexión B = 35 psf * (2 + 1 pies) * 15 ft/2 = 787,5 lbs simplista basado en el área bruta de un Panel de 3, un cuarto de la superficie bruta de la apertura y un cuarto de la superficie bruta de Panel 2.

Uso Fixinox ancla 817 68 o 68 815 (capacidad = 1050 libras). Para estos estilos de anclaje, para conectar dos paneles horizontales adyacentes a la misma columna, se necesitarían dos carriles de anclaje, cada desplazado respecto de la línea de centro de columna.

Conexión C

3s Panel

los dos a cada lado de la abertura son diseñadas basándose en los paneles actuando como AAC sin refuerzo, que abarca entre el Panel 2 por encima de la abertura y el Panel 2 por debajo de la abertura. Cada conjunto en esta área se lanzó el mortero sobre juntos para lograr esta continuidad. Por lo tanto, no es necesario para la transferencia de carga lateral C conexión pero se utiliza principalmente para la estabilidad de la erección hasta que haya puesto el mortero.

Uso Fixinox ancla 913 69 o 70 817 (capacidad = 675 libras) que coincida con el estilo de la conexión A.

Conexión D

Reacción en conexión D = psf 35 * (1 pie) * 15 ft/2 = 262,5 lbs basado en un cuarto de la superficie bruta de Panel 1.

Uso Fixinox ancla 913 69 o 70 817 (capacidad = 675 lbs).

Mientras que puede parecer eficiente para especificar varios tipos de anclaje basados en la capacidad de carga necesaria, el número de tipos de anclaje en un proyecto debe reducirse para facilitar un proceso de erección más fácil. Inventariar, clasificar, buscar e instalar sólo uno o dos tipos de anclajes son mucho más simple que manejar cuatro o cinco tipos de.




Los paneles de pared Vertical de carga

General

Carga AERCON paneles de pared verticales (ALV) pueden ser utilizados para crear un edificio cuyo sistema estructural primario se compone exclusivamente de AERCON reforzado los paneles. Paneles de pared ALV son el mecanismo para soportar cargas de gravedad mientras que también funciona como el lateral sistema de resistencia de la carga. Utilizando los paneles de pared ALV produce un costo efectivo, portante, sistema modular con instalación rápida mientras que proporciona los excelentes beneficios asociados con AERCON los materiales de construcción.

Sistema de paneles

El uso de paneles de ancho modular 2 pies, junto con la mitad del panel ancho de 1 pie en caso necesario, crea la repetición y la eficiencia que conduce a una instalación económica. El grueso del panel y la historia altura varían dependiendo de los requerimientos de diseño y las limitaciones del proyecto. Los paneles de pared ALV se suministran en base de fuerza de clase AC4 y AC6.




Espesores disponibles son nominales 8", 10" y 12". Alturas estándar del panel de 8' - 0", 9-4' y 10' - 0" están disponibles. Las alturas de la historia especial, hasta un máximo de 12' - 0", espesos están disponibles bajo petición.


Hotel de construcción de paneles de pared vertical de rodamiento de carga AERCON.


Flexibilidad de diseño

En orden para un sistema de construcción a ser ventajosa para arquitectos, ingenieros y constructores por igual, debe haber flexibilidad en el diseño. El sistema de paneles de pared ALV ofrece esa flexibilidad. Con modificaciones de diseño minimalista, el panel estándar puede utilizarse para dar cabida a las limitaciones de un edificio mientras se mantiene la eficacia de costos y optimización del panel del sistema total. También, se demuestra la versatilidad de este sistema en la ventana y abra la puerta donde los paneles pueden ser ajustados para precisa construido rugoso aberturas.

Refuerzo

La simplicidad del sistema del panel de pared ALV es que los paneles son carga y reforzaron interiormente. El refuerzo para los paneles de pared ALV pueden ser diseñados para soportar las cargas de viento extremadamente altos asociadas con los huracanes y las regiones costeras.

Instalación

La facilidad y rapidez de construcción están logrados a través de muchos factores inherentes a la




Sistema de panel de pared ALV. Por ejemplo, no es necesario un rayo tradicional vínculo en cada nivel a lo largo del perímetro del edificio en construcción de mampostería. En cambio, cuando se utilizan paneles de piso o techo AERCON, la viga de enlace integral diafragma proporciona la continuidad necesaria perímetro; o una correa de tensión puede usarse cuando no-panel de piso o sistemas de techo son utilizados. El diafragma bonos viga o tensión correa se coloca en la parte superior de los paneles de pared en el perímetro del edificio. Se utiliza cualquier elemento actúa como un acorde de tensión para la transferencia del diafragma de cargas y proporciona estabilidad global y la continuidad de la estructura del edificio.

Además de la eliminación de la viga de enlace tradicional, la transferencia de viento levantamiento y cargas laterales puede lograrse mediante el uso de un taco en la viga de enlace de diafragma (cuando se utilizan los paneles de piso o techo AERCON) y un ancla correa incrustado en la Fundación cuando existe elevación en el nivel de Fundación. El refuerzo




pasador está instalado en la parte superior del panel de perforación y epoxying. Cuando se especifica un sistema de techo del braguero, puede utilizarse un ancla correa para garantizar cada braguero directamente a un panel de la pared. Además, un ancla de correa está incrustado en la Fundación cuando existe un levantamiento en ese nivel. Si se utilizan los paneles o vigas de celosía, el levantamiento se transfiere a través de las barras de refuerzo longitudinales en los paneles. Cuando se utilizan anclajes correa, están conectados a un panel de la pared con clavos tubo, instalados fácilmente usando un martillo regular.

Aplicaciones

Los paneles de pared ALV son extremadamente versátiles y permiten una flexibilidad enorme diseño. Puesto que este sistema representa una alternativa económica a otros sistemas de construcción, puede utilizarse en una variedad de aplicaciones. Por ejemplo, casas de producción, multifamiliares, oficinas, retail y construcción de hotel de baja altura sería muy adecuados para los paneles de pared ALV. El sistema ofrece economía, integridad estructural, construcción rápida y por supuesto, los amplios beneficios de AERCON materiales de construcción.




AERCON rodamiento de paneles de pared vertical son multifuncionales elementos estructurales que deben diseñarse para diversas condiciones, incluyendo pero no limitado a la carga:

• Cargas verticales – diseño basado en las propiedades del material del panel, AAC descuidar refuerzo interno. Consulte en la subsección de bloques para el método de diseño sugerido.


• Diseño de viga diafragma Bond - subsección ver análisis de diafragma para sugirió el método de diseño de.

• Cargas laterales – AERCON determina el refuerzo interno adecuado en los paneles que resistir cargas laterales hacia fuera-de-plano perpendicular a su superficie.

• Análisis de pared shear - ver abajo para un método de diseño sugerido.

Panel de pared sistema Shear Wall análisis:

El siguiente procedimiento determina la carga en el plano permisible para una serie de paneles de pared ALV lanzó el mortero sobre juntos y se utiliza como un muro de cortante. La carga en el plano es equilibrada por el 85% de la suma de la carga muerta de pared más cargas superpuestas muertos en la parte superior de la pared.

Fórmulas

L = longitud de pared total del esquileo, ft

P v = fuerza admisible en el plano en la parte superior de la pared del esquileo, lb

F = fuerza real en el plano en la parte superior de la pared del esquileo, lb

h = altura del panel, ft

D = carga muerta del esquileo del muro debido a uno mismo-peso, lb

Γ D = peso muerto diseño de paneles de pared, pcf (Ver propiedades de tabla en la sección Resumen.)

t = espesor del panel, en

w = carga muerta superpuesta a lo largo de la parte superior de la pared del esquileo, plf

Mr = resistencia al momento de pared corte basado en carga, ft-lb

MOTM = momento de vuelco para el diseño de la pared del esquileo, ft-lb

T = fuerza de tensión utilizado para resistir el vuelco de la pared del esquileo, lb

R = 0,85, factor de reducción de carga muerta


Para establecer el valor máximo de fuerza de esquileo que se puede aplicar en la parte superior de la pared del esquileo, establecer [M OTM = (P v) (h)] = (R) (M r).


M r = D L + w L 2 donde D = h L t γ D

2 2 12


modo M r = h L 2 t γ D + w L 2

24 2


(P v) (h) = R (h L 2 t γ D + w L 2

24 2


Solución de P v: P v = L 2 (γ t h D + 12 w)

28,24 h


f la fuerza en el plano permisible (Pv) en la parte superior de la pared del esquileo es menor que la real en el plano de la fuerza (F) en la parte superior de la pared del esquileo, entonces la fuerza de tensión de red (T) en el extremo de la pared del esquileo requerirá que una tensión correa o amarre instalarse en la Fundación. La fuerza de tensión (T) está determinada por la siguiente ecuación.


T = 28,24 F h - L 2 (h t γ D + 12 w)

L 28,24

Bloques y dinteles

Componentes estructurales

• Las siguientes partes de esta subsección muestran ejemplos y gráficos de los métodos de diseño:

• carga axial muros

• muros sometidos a cargas de viento lateral

• vigas de bonos sometidas a elevar




• paredes de cizalla

• dinteles

todo utilizando bloque estándar AERCON, ValuBlock y bloque U.

Los métodos de diseño presentados son para la construcción de la historia, pero también son aplicables a la construcción de varias plantas.




Para aplicaciones adicionales con otros sistemas de construcción AERCON, consulte a un representante de AERCON.




Carga Vertical permisible

Las paredes del bloque AERCON

son sólidos muros que proporcionan excelente capacidad de carga para cargas axiales. El bloque sólido proporciona una superficie cama llena de mortero AERCON.

f'AAC = fuerza de compresión mínima especificada, psi

F a = esfuerzo de compresión axial permisible, psi

F b = tensión compresiva flexural permisible psi

F t = tensión de tracción flexión admisible, psi

Un área de cama = de la pared por pie lineal, en 2 por ft

S = Módulo de la sección de la pared por pie lineal, en 3 por ft

h = altura efectiva de la pared, ft

D = carga muerta (peso) de la pared en la parte inferior, libras

P A = real carga axial superpuesta, libras

e = excentricidad resultante de la carga superpuesta, pulgadas

Fórmulas:

La carga axial excéntrica superpuesta se aplica en la parte superior de la pared. El peso muerto de la altura total del muro se calcula y se añade a la carga total superpuesta para determinar la carga de diseño axial total. El esfuerzo de compresión axial admisible se calcula basándose en la relación de esbeltez. Luego se calcula el esfuerzo de compresión flexión admisible. El real axial esfuerzo de compresión (f a) y el real esfuerzo de compresión a la flexión (f b) se derivan en cuanto a las características geométricas de la pared AERCON. Todos estos valores se sustituyen en la ecuación de la unidad y la carga axial superpuesta permisible en la excentricidad resultante está resuelto para. La máxima carga axial en la excentricidad resultante también se calcula en base a la tensión extensible a flexión admisible. La máxima carga axial en la excentricidad resultante es el más pequeño de los valores calculados usando ya sea la ecuación de la unidad o la tensión extensible a flexión admisible.




Admisible a compresión esfuerzos axiales (F a):

F a f ' AAC - 1 (12 h) 2 =

4 140r


para h/r ≤ 99


Esfuerzo admisible de compresión flexural (Fb):

F b = f'AAC

3


Ecuación de unidad:

f a + f b ≤ 1.0

F a F b


Admisible superpuestos de carga axial en la excentricidad resultante (P ac), controlar el esfuerzo de compresión:

Pac = F a F b A S - D S F b

S F b + A e F


Admisible superpuestos de carga axial en la excentricidad resultante (P a), controlar la tensión de tracción resistencia a la flexión:

Pat = F t

e - 1

S A


Ejemplo:

Una unreinforced, nominal 8" AERCON bloque pared gruesa, fuerza clase AC4, ocho pies de altura, está sometida a una carga axial en la parte superior de la pared en una excentricidad de una pulgada. Determinar la carga axial máxima, en la una pulgada de excentricidad, que puede llevar la pared en libras por pie lineal. Referencia a la sección de Resumen para resistencia a la compresión, tensión flexural permisible, peso muerto diseño y grueso real.

La pared altura (h) = 8' - 0", incluyendo la altura de la viga de enlace de 8 en

Superpuestos carga excentricidad (e) = 1 en

(B) de espesor de pared = 8 en nominal (real = 7,874 in) con un peso muerto de diseño del pcf 37

Área por pie de longitud de la pared (A) = 7.874 en x 12 en 94.5 en 2 por ft =

Módulo de la sección de pared por pie de longitud (S) = (7,874 en) 2 x 12 de 124 en 3 ft =

6

Momento de inercia de la pared por pie de longitud = (en 7,874) 3 x 12 = 488 en 4 por ft

12

el radio de giro (r) =

(488 en 4 / más de 94,5 en 2) 1/2 = 2.273 en

Bond rayo carga = plf 30 (ver enlace vigas, más adelante en este inciso)

Pared carga = (8,0-0,667 pies) (7.874 pulg. / 12) (pcf 37) = 178 plf (curso de viga bonos excluyendo)

Carga total de muertos en la base de la pared de

pared (D) = 30 + 178 plf plf = 208

plf

(F) (f) ' = y AAC [1-(12 h) 2] perros 580 = [1-(12 (8 pies)) 2] = 131,8 psi

140r 4 140 4 (2,273 adentro)

(F) (b) = = AAC f ' 580 psi = 193 perros

3 3

P ac = F a F b AS-D S F b = 131,8 psi (193 psi) 94.5 en 2 (en 124.0 3) - 208 psi 193 libras (124.0 en 3)

S F b + un F e 124.0 en 3 (193 psi) 94.5 en 2 (131,8 psi) 1.0 en

P ac = 8.059 libras por pie de longitud de pared

P a = F t = 24 psi = -9,533 libras por pie de longitud de pared

e - 1 1 - 1

S A 124 en 3 94,5 en 2

P en negativo, los controles de esfuerzo de compresión y la máxima carga axial en una excentricidad que una pulgada es 8.059 libras por pie de longitud de pared.

Cargas de viento




Paredes de bloques de AERCON son sólidos muros que proporcionan excelente resistencia al viento lateral cargas. Paredes construidas de bloque sólido de AERCON son fáciles de diseñar y construir. El bloque sólido proporciona una superficie cama full para mortero de AERCON y, por lo tanto, un área seccional del bloque completo para la resistencia al viento lateral cargas que causan fuera de plano de flexión. Todas las cargas de viento lateral están resistidas por la capacidad de resistencia a la flexión de la albañilería con la tensión extensible que rigen el diseño. El amarre se refuerzan a través de la viga de enlace, o una varilla roscada en un estrecho chase o estándar de barras de refuerzo sólida en núcleos perforados con lechada, proporciona toda la resistencia a que se requiere.

Fórmulas:

Hipótesis de proyecto : (1) todo levantamiento es transferido a lo largo de la viga de enlace para el amarre verticales de refuerzo; (2) viento todas las cargas se distribuyen verticalmente al diafragma del rayo/techo de bonos y a las unidades AERCON de slab;(3) de piso son no reforzados y los controles de tracción flexión admisible; (4) la sección del muro se considera sin fisuras con el fin de utilizar el método resistencia a la flexión; (5) la parte superior de la pared se considera cubrió; y (6) la parte inferior de la pared se considera como proporcionar alguna resistencia al momento flector.

El momento máximo en la base de la pared se calcula usando la mitad de la tensión extensible flexural permisible de AERCON. Este valor es conservador en comparación con la tensión admisible especificada en ACI 530-02. Se determina el momento de carga máxima del viento real y la actual máxima tensión de flexión se calcula basándose en las propiedades de sección de pared. El real esfuerzo de compresión axial debido al peso muerto de la parte superior de la pared es determinado y se agregan a la tensión extensible flexión admisible, que se incrementa en




un tercio para las cargas de viento, para dar la tensión extensible a la flexión total permitida. La actual tensión extensible a la flexión se compara a la tensión extensible a flexión total allowable.

w = presión de diseño velocidad, psf

S = Módulo de la sección, en 3

Tensión flexural permitida aumentó de viento:

Ft = 24 psi (1,333) = 32 psi

Momento máximo considerado en la base de la pared (M base):

M base = (1/2) F t S

Ubicación del momento máximo (x) dentro de la altura de la pared (h):

x = h + M base

2 wh

Momento máximo dentro de la altura de la pared (M máx.):

M máx = wh 2 - base M + M 2 base

8 2 wh 2

Real esfuerzo de compresión axial debido al peso de la pared a altura x (f a):

f un = carga muerta de pared

área de sección de pared

Real flexural tensión extensible en altura x (f t):

ft = M máximo

S

Real la tensión de esquileo en la parte inferior de la pared (f v):

f v = fuerza del viento en la parte inferior de la pared de

área de sección de pared


Ejemplo:

Una unreinforced, nominal 8" AERCON bloque pared gruesa, fuerza clase AC4, diez pies de altura, es sub-jected a una carga de viento. Suponga que la presión de la velocidad de diseño es 33 psf, incluyendo todos los coeficientes de ráfaga aplicables según el código de edificación que gobierna, y que el muro es "atrapado" en el diafragma del techo y tiene una capacidad de momento definido en la losa de piso de concreto. Determinar si la pared es capaz de soportar la presión del viento. Puesto que el esfuerzo de compresión flexión admisible es mayor que la tensión extensible flexural permitida, solamente la tensión extensible flexural necesita ser revisado. Referencia a la sección de Resumen para tensión flexural permisible, grueso real, densidad seca y permitido la tensión de esquileo.

(B) de espesor de pared = 8 en nominal (real = 7,874 in)

La pared altura (h) = 10'-0 ", incluyendo la altura de la viga de enlace de 8 en

Tensión flexural permitida aumentó de viento (F t) = 24 psi (1,333) = 32 psi

Es considerado como el máximo momento flector en la base de la pared:

M base = (1/2 x 32 psi) x 12 / ft (en 7,874) 2 = 165,3 ft lbs

12 / ft 6

Determinar la altura en que se produce el máximo momento flector:

X = (10 pies) + (165,3 ft lbs) = 5,50 ft

2 (33 psf) (1 pie) (10 ft)

El máximo momento flector en altura x

es:

M máx = 33 psf (1 pie) (10 pies) -2 + lb ft 165.3 2 (165,3 libras-pie) = libras-pie 334,0

8 2 2 (33 psf) (1 pie) (10 ft) 2

Bond rayo carga = plf 30 (ver enlace vigas, más adelante en este inciso)

la pared de la carga por encima de la altura x (excepto el curso de viga de enlace)

D = (10.0 ft-pies-5.50 0,667 ft) (7,874 adentro) (31 pcf) = 78.0

plf

12 / ft

Carga total de muertos a la altura de la pared

x = 30 + 78.0 plf plf = 108

plf Real esfuerzo axial de compresión a la altura x

y f 1 = 108 lbs/ft = 1,15 perros excluyendo superpuesta carga axial

en 7,874 (12 en / ft)


Capacidad total = 32 psi + 1,15 resistencia a la flexión "psi = 33,15 psi


flexural tensión extensible a la altura de la Actual x 1 (f) t = 334,0 libras-pie (12 / ft) = 32,3 perros perros OK 33.15 <

12 pulgadas (7,874 adentro) 2

& nb



Bond vigas utilizando AERCON U-Block





Bond vigas pueden construirse usando AERCON U-bloque para crear un elemento estructural continuamente rienda-forzada. Dos continua #5 barras de refuerzo se sujetan firmemente dentro del U-bloque, uno por encima del

otros, posicionamiento con precisión las barras de refuerzo para la resistencia elevar cargas.

w por elevación neta en la parte superior de la viga de enlace, plf =

w bb = uno mismo-peso de la viga de enlace, plf

a s = área del refuerzo de tensión, in2

j, k = factor de diseño

n = relación modular

f'c = resistencia a la compresión de concreto, psi

F s = tensión admisible en rebar, psi

R = 0. 85, factor de reducción de carga muerta

Fórmulas:

Hipótesis de proyecto

: (1) la capacidad de la viga de bonos se basa en el tamaño y la fuerza del concreto del "núcleo" dentro del bloque de U; (2) la viga de enlace es un multi-palmo, beam;(3) continua la capacidad se basa en la sección agrietada del concreto reforzado "núcleo" utilizando los principios de diseño de estrés trabajando.

La viga de enlace está marcada para el esquileo capacidad y capacidad de momento (reforzando en tensión y hormigón en compresión). La desviación permisible es L/600.

De elevación cargas de viento, permisible todas las tensiones aumentan en un tercio. Moment of Inertia de la sección agrietada (yo agrietado)):

me agrietado = b(kd) 3 + (nA s)(d-kd) 2

3

Cortante permisible (V c):

V c = 1.1 (f'c ) 1/2 bd (1,333)

Amarre espaciado, cizalla controlando (s v):

s v = 2V c / [w arriba - w bb (R)]

teniendo en cuenta un factor de reducción para la viga de enlace uno mismo-peso.

La capacidad máxima de momento refuerzo nominal (M rebar):

M rebar = un s F s jd(1.333)





Capacidad máxima nominal momento concreto (M conc):

M jkbd2(1.333) f'c conc=(1/2) (0.45) usar el valor menor de Mrebar o =(1/2) (0.45) f'c jkbd 2 (1,333) Utilice el menor valor de M rebar o M conc para M nom.

Amarre espaciado, momento controlando (s m):

s m = {M nom (12) / [w arriba-w bb (R)]} 1/2

Desviación permisible (δ = L/600): espaciado de amarre, desviación de control (s δ):

s δ = [384 CE lo agrietado] 1/3

600 [w arriba - w bb (R)]

Viga pesos en enlace:


Ejemplo:

Para determinar la separación máxima de amarre para un nominal 8" 8" AERCON bonos la viga con una elevación neto de 320 plf en la viga de enlace. Considerar f'c = 3000 psi para el relleno de hormigón, con (2) #5 grado 40 bares rienda la imposición como se muestra en el boceto de Bond viga.

Una viga 8" ancho bonos tiene un uno mismo-peso de 30 valores plf. Determine el núcleo de hormigón. b = 7.874 en anchura real - en 2-2 en = 3.874 en d = 7.874 en - 3/4 en clr - 1/2 x 5/8 pulg - 2 in = 4.812 en

p = s = 0.31 en 2 = 0.016629

Bd 3,874 en (4,812)

n = E s = 29,000,000 psi = 9,29

E c 57.000 (3.000 psi) 1/2

Ρn = (0.016629) 9,29 = 0.1545

k = (2 ρn + (ρn) 2) 1/2 - ρn = (2 (0.1545) + 2 (0,1545)) 1/2 - 0.1545 = 0.4224

j = 1 - k = 1 - 0.4224 = 0.8592

3 3

l agrietado = 3.874 en (0.4224 (in 4,812)) 3 + (9,29) (0.31 en 2) (en-4.812 0.4224 (in 4,812)) = 2 4

en 33.09

3

en (c) = 1,1 shear "(3,000 psi) 1/2 (3,874 adentro) (4,812 adentro) (1,333) 1.498 libras =

Espaciado de amarre, control de cizalla = 2 (1.498 lbs) = 10,2 pies

(320-30 plf plf (0,85))

el momento, controlando feinforcing = (0,31 pulgadas 2) 20.000 psi (0.8592) (4,812 pulg.) (1,333) = 2.848 ft lbs

12 / ft

el momento concreto control = (1/2) (0.45) (3.000 psi) (0.8592) (0.4224) (3,874 adentro) (4,812 adentro) 2 (1,333) = lb ft

2.442

12 / ft

Amarre, un momento de espaciado controlar = [2.442 libras-pie (12 / ft)] 1/2 = 10 ft

nbsp & 320-plf plf 30 (0,85)

Espacio de amarre, control de desviación = [384 (3.122.000 psi) (33.09 en 4)] 1/3 = 11,6 ft

600 (320 plf - plf 30 (0,85)) en 144 2 /ft 2

Espaciamiento máximo

, controlado por el momento, es 10,0 ft. De la carta, van desde los 320 plf elevar a la nominal 8" bonos gruesa viga curva y leer el espaciamiento máximo de 10,0 pies en el lado izquierdo de la tabla.


Paredes de la cizalla

AERCON cizalla paredes son paredes de bloque sólido que proporciona excelente capacidad de carga para cargas de diafragma que se transmiten a los de suelos o techos. Cizalla paredes construidas de bloque sólido de AERCON son fáciles de diseñar y construir. El bloque sólido proporciona una superficie cama full para mortero de AERCON, y por lo tanto, un área seccional del bloque completo para cizalla cargas. El amarre se refuerzan, una varilla roscada en una persecución estrecha o una varilla roscada en ungrouted núcleos perforados o barras de refuerzo estándar sólido en núcleos perforados con lechada, proporciona toda la capacidad de resistencia a la tracción requerida.

Fb = admisible a la flexión

esfuerzo de compresión, psi

j, k = factor de diseño

As = área transversal de

amarre, en 2

Fs = tensión admisible en

amarre, psi

Fv = tensión admisible del esquileo en

AAC, psi


Fórmulas:

Total de la fuerza lateral en cada pared del esquileo se determina mediante una carga típica prorratear análisis. La red vuelco momento es determinada y luego en comparación con la capacidad de momento resiste en compres-sion del bloque AERCON y la capacidad de momento resiste en tensión para el amarre. Finalmente se comprueba la capacidad de corte del bloque de AERCON.

Momento de compresión AERCON resistencia capacidad (Sr. AAC):

AAC Mr = 1/2 Fbjkbd2

Momento extensible resistiendo la capacidad de la sujeción (Mr acero):

Señor acero = AsFsjd

Del esquileo (VAAC) capacidad:

VAAC = Fv bd




Dinteles AERCON



Línea de productos de AERCON incluye dos alternativas de dinteles de carga: manufac-tured reforzado dinteles y lleno de hormigón U-bloque. La mínima longitud para cualquier estilo de dintel del cojinete es 8", a través del espesor total del muro. Una longitud más larga del cojinete es aceptable para poder utilizar elementos estándar para ACOM-modate aberturas de distintos anchos. Para asegurar un uniforme teniendo estrés en cada extremo del dintel, la superficie de apoyo debe ser verdadero y nivel. Generalmente la parte inferior de la áspera abierto-ing no coincide con el bloque de liebres, así que debe incorporarse un ajuste de la altura del cojinete del dintel. Esto se logra más fácilmente por corte de piezas del bloque a la altura necesaria para alcanzar la altura deseada del cojinete. También pueden ser necesarios realinear los veloces bloque piezas de ajuste sobre el dintel. La altura mínima de una pieza de ajuste es 3".

Dinteles manufacturados

AERCON fabrica listo-a-instala dinteles reforzados en una variedad de tamaños y longitudes. El acompañamiento mesa indi-cates las cargas admisibles superim-planteada para estas piezas estándar. El espesor mínimo del dintel que alcanza los valores tabu-calculado es 8". Para anchos de apertura no específicamente mencionados en

en la tabla, el valor para el ancho de la abertura de stan-dard es larg-cador de la anchura real puede utilizarse conservador. Un ejemplo se incluye para demostrar el uso de esta tabla. Desde los dinteles reforzados son de fabricación exclusiva basado en tamaño y capacidad de carga, ellos no pueden ser cortadas, penetró o modificados sin la autorización de un representante de AERCON. Cada dintel fabricado tiene una marca que indica la orienta-ción para la instalación.

Concrete Filled U-Block Lintels

Como alternativa, U-bloque de AERCON puede también utilizarse como "encofrado" para crear un molde en lugar concreto dintel. Los ben-efits de usar AERCON U-blocks incluyen: las superficies interiores y exteriores de la pared son AERCON material, ningún encofrado externo es requerido para el vertido de hormigón, teoría del diseño para hormigones convencionales se utilizaron para permitir la evaluación de cualquier tamaño de la abertura, deseada ele-vations pueden lograrse mediante corte-ting la altura del bloque U para ajustar las diferencias, U-blocks de liebres puede ser arreglada y vertida en el sitio antes de instruc-ción en la pared acabada si así lo desea. Además, U-blocks se pueden apilar en lugar de min-imize la secuencia torrencial cuando el dintel está situado cerca del campo de la viga de enlace. Para esta condición, el curso superior del U-bloque debe modificarse para permitir el relleno concreto alcanzar el curso U-bloque inferior. Para información dimensional para U-blocks, consulte la página VII-30.

Sujetadores

Notación

Una cama = zona de la pared basada en un sección transversal maciza, en 2

AAC = hormigón celular autoclavado

a s = área del refuerzo de acero en un elemento reforzado o área transversal de un amarre, en 2

Un vf = área del refuerzo de esfuerzo cortante en una viga diafragma lazo, en 2

b = anchura o espesor del elemento considerado, en

d = distancia de extrema resistencia a la flexión compresiva fibra al centroide del refuerzo de acero en un elemento reforzado, en D = carga muerta de pared AAC debido a uno mismo-peso, lb

E c = módulo de elasticidad de psi concreto, peso normal

E AAC = módulo de elasticidad de AAC, psi

E s = módulo de elasticidad del acero de refuerzo psi

e = excentricidad de una carga axial superpuesta, en

F = fuerza real en el plano en la parte superior de una pared del esquileo, lb

F a = esfuerzo de compresión axial permisible en AAC, psi

f un real esfuerzo de compresión axial en AAC, = psi

F b = tensión compresiva flexural permisible en AAC, psi

f b = real esfuerzo de compresión a la flexión en AAC, psi

f'c = resistencia a la compresión especificada mínima de psi concreto, peso normal

f'AAC = resistencia compresiva mínima especificada de AAC, psi

F s = tensión admisible en refuerzo de acero o amarre, psi

f s = tensión real en reforzar el acero, psi

F t = tensión flexural permisible en AAC, psi

f t = tensión flexural real en AAC, psi

F v = tensión admisible del esquileo en AAC, psi

f v = tensión de esquileo real en AAC en todo el espesor del elemento, psi

h = altura efectiva de la pared, ft

H = profundidad de un diafragma medido en una dirección horizontal, ft

I = momento de inercia de pared basada en un sección transversal maciza, en 4

me agrietado = momento de inercia agrietada de peso normal de hormigón, en 4

j = factor determinó con base en un análisis elástico de una sección de hormigón armado

k = factor determinó con base en un análisis elástico de una sección de hormigón armado

L = longitud de la pared del esquileo AAC, ft

M = momento de diseño actual para el análisis, ft k o lb ft

M base = momento considerado en la base de una pared AAC, lb ft

M conc = momento permisible para una sección de hormigón armado cuando el concreto es el elemento de control, lb ft

M máx = momento máximo que ocurre en una pared AAC debido a carga lateral, lb ft

M nom = momento permisible para una sección concreto reforzado de peso normal, lb ft

M otm = momento de vuelco para el diseño de la pared del esquileo lb ft

M r = resistencia al momento de pared corte basado en carga, lb ft

M rAAC = momento permisible para una pared de esquileo AAC cuando flexión compresión es el criterio de control, lb ft

M rebar = momento permisible para una sección de hormigón armado cuando el acero de refuerzo es el elemento de control, lb ft Mrsteel = momento permisible para una pared de esquileo AAC cuando la tensión en el amarre es el criterio de control, lb ft

n = relación modular de hormigón convencional de acero de refuerzo o AAC

P ac = carga de compresión axial superpuesta permisible para AAC al esfuerzo de compresión es el criterio de control, lb

P a = carga de compresión axial superpuesta permisible para AAC cuando la tensión de tracción resistencia a la flexión es los criterios de control, lb

P v = fuerza admisible en el plano en la parte superior de una pared del esquileo, lb

R = factor de reducción de carga muerta

r = radio de giro de pared basada en un sección transversal maciza, en

S = Módulo de la sección de pared o membrana basada en un sección transversal maciza, en 3

s = espaciamiento de amarre resistiendo levantamiento cuando deflexión en la viga de enlace es el criterio de control, ft

s m = espaciamiento de amarre resistiendo levantamiento cuando los criterios de control, momento en el haz de bonos ft

s v = espaciamiento de sujeción de levantamiento que resiste al esfuerzo cortante en la viga de enlace es el criterio de control, ft

T = fuerza de tensión utilizado para resistir el vuelco de una pared del esquileo, lb

T c = fuerza de tracción acorde en un sistema de diafragma, lb o kip

t = espesor del elemento, en

V = fuerza de esquileo real en lugar de interés para el análisis de diafragma, lb

v = fuerza de esquileo real por unidad de longitud en lugar de interés para el análisis de diafragma, plf

V AAC = resistencia al corte proporcionada por AAC, lb

V c = resistencia al corte proporcionada por el hormigón, peso normal lb

V g = fuerza de esquileo permisible para una lechada viga empalme o bonos para análisis de diafragma, plf

V s = resistencia al corte proporcionada por refuerzo de esfuerzo cortante en hormigón, lb de peso normal

V u = fuerza cortante de diseño, lb

w = presión de diseño velocidad debido al viento, psf; o carga uniforme para el análisis de la viga, plf; o superponen carga muerta, wbb plf = Self-peso de la viga de enlace, plf

w por elevación carga resistida por una viga de enlace, plf =

x = altura sobre el piso en que el momento de flexión máximo se produce en una pared AAC, ft

Γ = densidad a granel seca nominal de AAC, pcf

Γ D = peso muerto diseño de AAC, pcf

Ρ = proporción del área de acero de hormigón, como color de refuerzo

µ = coeficiente de fricción

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